聊城除尘风机 环保除尘风机 山东冠熙

某车间除尘风机至2016年止已运行近8年，振动一直偏大，已困扰生产多年。即使是更新了叶轮总成，并在联轴器对中性符合允差的情况下，运行时前后两轴承位壳振实测振动速度有效值分别达到了3.0mm/s 和3.6 mm/s左右，这是属于“可容忍”的范围，但不宜长期运行工作。经我设备人员分析，聊城除尘风机，认为振动大的原因有：一是混凝土基础过于单薄，重量不足，且运行时基础周围地板有明显的颤动；二是预埋地脚螺栓有松动迹象。经上级研究，决定趁当年大修时间充足的机会，对上述存在问题整改，破除旧基础后，按本文前述处理措施重新设计、施工新的混凝土基础和预埋地脚螺栓。

开机正常生产后，该除尘风机轴承位壳振实测振动速度有效值分别降到了0.45 mm/s 和0.52mm/s，属“良好”级别。安装精度不达标及其检查处理措施安装精度主要是指风机轴与驱动电机轴的同心度，即对中性。离心式风机联轴器的同心度要求很高。如果联轴器没有找正，或是找正达不到要求，引起除尘风机振动将不可避免。应注意的是，即使原来同心度已经符合要求了，但是风机运行一段时间后，由于各种原因，同心度会也会发生变化，所以应注意定期检查同心度，如发现同心度超过允许偏差了，要立即重新找正。因此，当风机发生异常的振动故障时，检查联轴器的对中情况是的。

原除尘风机和a 型改进风机在点的噪声频谱图。根据风机参数，风机旋转噪声基频为760 hz，由频谱图可看出在500 ～800

hz 之间的低频噪声并没有降低，而1 250－2 000 hz之间吸声材料的降噪效果非常好，噪声下降明显。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下，环保除尘风机，吸声系数较大，因此多孔吸声材料其吸声效果是高频优于低频的。消声蜗壳为b组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点a 声级降低约7 db( a) ，在大流量工况，a声级降低约5．0db( a) ，在小流量工况下，a 声级降低约2．4 db( a) 。

在125～ 500hz 频段之间，风机a声级有所增大，原因是后盖板加上消声材料后，叶轮轴向安装长度加长引起低频电机振动，噪声增加。在中高频段后盖板加消声材料的降噪效果很好，这种方式对于气动噪声及高频振动等起到很好的吸收作用，尤其是除尘风机包括电机的高频振动噪声过滤程度明显。消声蜗壳为c组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点总a 声级降低约7．2 db( a)，在大流量工况，除尘风机设备，a 声级降低约5．5 db( a) ，在小流量工况，a 声级降低约3．5 db( a) 。是消声蜗壳为d组合形式时与原风机的出口a声级随流量变化的对比图。与原风机相比，在额定工况点，a 声级降低约5．14 db( a)，除尘风机在大流量工况，总a 声级降低约5．0 db( a) ，在小流量工况，锅炉除尘风机，a 声级降低约2．0 db( a)。降噪效果稍微好于a型改进风机，但不明显。可见前盖板加装消声材料降噪效果并不好，主要原因由于进口处有集流器，导致安装消声材料的面积相对于后盖板小很多，吸声效果不明显。

以4-73no.8d离心风机为研究对象，对比了适配进气箱的两种不同导流器，并测试了噪声；一种包含复杂形状进气箱与旋转叶轮一体的除尘风机的算法，可以很好的揭示斜流风机内部流动的特征；对电站锅炉除尘风机进气箱三维粘性流场进行了数值模拟，分析了进气箱内气体流动特性的影响，并对进气箱的设计和改造提出了建议；lijingyin对有无进气箱的轴流风机进行了数值分析，并着重分析了进气箱内部的流动对轴流风机效率下降的影响。本文基于cfx软件，对有无进气箱两种离心风机，分别建立了数值计算模型，进行了三维数值模拟分析，研究除尘风机其内部流场特性。并与实验的实测数据进行对比分析，验证数值计算结果的合理性。本文采用一种特殊设计的进气箱，这种形式的进气箱削弱了气流在90°转弯过程中的能量损失，在转弯处气流更加的平稳，加速过程更加的均匀。该进气箱进口为矩形，出口为与集流器相连的圆形。通过solidworks建立的两种形式的三维模型，两种模型除进气箱外其他尺寸相同。

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