小型耐高温轴流风机 耐高温轴流风机 冠熙风机 质量可靠

近似失速试验，即为了了解耐高温轴流风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但耐高温轴流风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。

（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，排除了叶片不同步。

（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，不锈钢耐高温轴流风机，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。2a的耐高温轴流风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2a一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2a的耐高温轴流风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2a一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。

本文根据已经完成的一种基于欧拉方程外加源项的模型来计算预测大小动叶可调耐高温轴流风机的气动性能，主要采用损失和落后角模型用来考虑叶片排和摩擦对气流的影响，并用堵塞因子修正环壁附面层堵塞影响。根据在风机安装角未发生改变时的实验性能，小型耐高温轴流风机，优化模型中的损失系数和落后角系数使得计算结果和实验计算相近。改变动叶可调风机的安装角后，本模型预测得到的该风机在安装角变化(+ 10°，+ 5°，－ 5°，－ 10°)的性能曲线与实验结果误差小于2%。结果表明耐高温轴流风机模型使用经过优化后的损失和落后角模型能快速准确地预测出该动叶可调轴流风机在全工况下的气动性能。

在实际的耐高温轴流风机叶轮机械中，气体的流动是一种十分复杂的、非定常的、全三维的流动。为了提高程序的计算速度，需要做出如下假设:气体为完全气体; 流场为轴对称; 不考虑径向变化，流场沿叶片中弧线。

在轴流风机的数值计算中，本文采用stratford的模型对环壁边界层进行模拟。环壁边界层会沿壁面产生位移厚度，该模型假设位移厚度是沿着叶片排连续分布的，可逆转耐高温轴流风机，同时端壁边界层和叶尖间隙漏流发生的总压损失也包含在三维总压修正系数3d中，该模型能够计算得出比较合理的堵塞因子。

将耐高温轴流风机叶轮模型引入到ansys中。叶轮整体材料为q235普通碳素结构钢，密度7850 kg/m3，弹性模量210gpa，泊松比0.3。叶片角度可调的叶轮，轮毂和叶片调节机构采用q235普通碳素结构钢，叶片采用尼龙66。该材料阻燃、防爆、耐磨、耐热。它常被用作机械配件，而非有色金属，作为机械外壳或发动机叶片。该材料的密度为1150kg/m3，弹性模量为8.3gpa，泊松比为0.28。叶轮各部分采用可调叶片固定连接。在叶片角度可调的叶轮中，当叶片臂与轮毂连接时，耐高温轴流风机叶片臂可以旋转和调整，耐高温轴流风机，即接触面的法向可以分离，在切向上没有相对滑动。由于叶片的叶尖比整个叶轮机构中的其他零件更容易变形，因此叶片啮合时应减小网格尺寸，轮毂零件在整个结构中的变形较小。考虑计算时间，可以适当增大网格尺寸。在求解自由模态时，刚体有三个平移和三个旋转，因此个频率是系统的刚体模态。整个耐高温轴流风机叶轮机构为对称结构。计算了两个叶轮的前20个自由振型，并从中提取了前6个自由振型。

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