房屋灾后检测鉴定必要性

房屋灾后检测鉴定必要性

　危房等级划分a级：结构承载力能满足正常使用要求，未腐朽危险点，房屋结构安全。b级：结构承载力基本满足正常使用要求，个别结构构件处于危险状态，但不影响主体结构，基本满足正常使用要求。c级：部分承重结构承载力不能满足正常使用要求，局部出现险情，构成局部危房。d级：承重结构承载力已不能满足正常使用要求，房屋整体出现险情，构成整幢危房。 我们公司是一家具有建筑工程质量专项检测机构资质证书的企业，我司提供房屋完损状况检测服务，专业从事建筑工程质量的检测、鉴定和评价。其服务内容覆盖了建筑工程科研、咨询、设计、检测、鉴定、灾害评估和专业工程施工等，拥有建筑工程检测鉴定、评估、专业施工、产品生产销售等资质。

灾后房屋损伤程度鉴定

　　火灾后结构损伤程度、残余承载力及结构可靠性的鉴定；水灾后砌体结构房屋损伤程度鉴定。

　　（3）施工周边房屋安全鉴定

　　施工前的证据保全鉴定；施工中及施工后的损坏原因、程度及安全鉴定。

　　（4）房屋损害纠纷鉴定；

　　（5）危险房屋鉴定；

　　（6）生产经营场所房屋安全鉴定；

　　（7）建筑结构抗震鉴定；

　　（8）建筑物建造年代鉴定。

将火灾区域的受火构件分为梁板柱三种需要加固的情况。

其操作工艺为：凿除→清洗→钻孔→清孔→注胶→植筋固化→钢筋绑扎→模板支设→混凝土浇筑→拆模→强度检测验证。具体操作方法为： 

⑴凿除：用手锤、钉子凿除板松散、过火损坏的混凝土至新鲜、坚实的混凝土基面，不得用力过猛，避免造成构件二次损伤。 

⑵清洗：用高压水清洗混凝土表面。 

⑶钻孔、注胶、植筋等：在受火楼板面钻孔，孔径Φ100mm、梅花形布置、间距1000mm，钻孔时应不损坏楼板钢筋；沿框梁受火面按间距不大于100mm进行冲击钻植筋孔，深度以梁箍筋直径的15倍，用吹风喷嘴清孔至无尘后注胶固化，经拉拉拔检验合格为宜，植筋设直角弯头。 

⑷钢筋绑扎：绑扎原梁箍筋同规格、直径钢筋，间距不大于100mm。若梁底筋受损严重还要在梁底植相同规格、直径钢筋，梁截面宽度增加100mm，高度增加100mm。 

⑸模板支设：在梁、板经凿除后板下层钢筋网外缘下50mm处支设梁、板模板，模板应清理干净并充分浇水湿润并认真添堵缝隙，减少漏浆。 

⑹混凝土浇筑：采用比原设计梁板混凝土高一个强度等级的同性能细石混凝土或自密实混凝土浇筑，严格控制坍落度及扩散度，采用微型振动棒进行振捣，同时安排专人随混凝土流淌进展部位不断敲击模板，确保混凝土不发生漏振或孔洞，并留取同条件试块，以随时掌握混凝土强度增长情况。 

⑺拆模：待混凝土强度达后，进行模板拆除，后现场清理。 

⑻强度检测验证：采用回弹仪进行现场检测，确保强度满足设计要求。

建筑物使用功能的复合化、施工企业监控的不慎致建筑火灾频繁发生。施工过程中由于操作不当引起火灾，导致结构及构件混凝土出现爆裂、掉皮、钢筋变形、受力性能改变，甚者影响结构安全。从受损情况、检测结果、方案设定、方案实施及安全措施介绍了某工程混凝土结构在受到900℃高温破坏后的补强加固技术，实施后经检测效果达到设计要求，不影响使用功能。 

　房屋火灾后损伤程度分为四级：一级为轻度损伤，只是表面装饰部分遭受损坏，或表面损伤轻微，结构基本完好；二级为中度 损伤，损伤深度达到混凝土保护层，使保护层部分剥落，但受拉主筋未受损伤，构件整体性好，变形不超过规范规定值；三级为严重 损伤，混凝土保护层大片剥落、主筋外露，粘结力破坏，构件明显变形；四级为严重破坏，混凝土构件表面大面积损伤剥落、严重开 裂，结构变形很大，构件遭到严重破坏，已成为危险构件。 1 房屋概述 某商住楼为底框一砖混结构，平面布置如下所述：1层为钢筋 混凝土底层框架结构，作为商业门面及仓库用房。2层一6层为住宅。楼板均采用混凝土现浇楼板，住宅砌体采用mul5砖和 m10砂浆砌筑，底层框架混凝土强度为c30。该商住楼2002年 6月竣工，使用中将底层作为搁置废旧轮胎的仓库。 2火灾原因 2010年6月29日中午一只烟头将商住楼引燃，火灾始于该楼底层前部，烟头引燃门外一个编织袋，进而引燃院内门面房里 堆积的数百个废旧轮胎，火势迅速蔓延至整栋楼房，并将部分玻璃和铝合金窗熔化，大火持续燃烧4．5 h才被扑灭，虽无人员伤 亡，但20多家住户受到影响，造成重大财产损失。为了尽快确定 商住楼过火后是否还能安全使用，需对火灾后的主体结构进行检测鉴定。 3火灾后房屋安全鉴定 3．1 现场勘查因燃烧发生在底层，故第二层的楼面梁、板和底层的柱损伤 十分明显。柱上抹灰层普遍炸裂、脱落，部分柱的混凝土保护层出现龟裂，个别柱烧伤程度达到30 mm～50 mm。第二层梁底保 护层普遍烧酥，梁底部位损伤为严重，梁侧面烧酥程度较底部轻，但出现大面积龟裂和裂缝，剥开表层发现，少数裂缝深入梁核 心混凝土。个别梁烧伤十分严重，其刚度明显降低。第二层顶楼板普遍完好。底层顶楼板的板底混凝土普遍烧酥、大面积脱落， 大部分空心板孔洞外露，空心板的预应力钢筋也出现大面积外露、松弛现象，使空心板丧失了承载能力。 从过火范围来看，第二层顶楼板几乎无损伤，底层柱由下而 上损伤逐步加重，底层梁比第二层柱严重，第二层现浇板比该楼层楼面梁严重，梁柱的棱角部位比平面部位严重，梁柱自表面向 里损伤逐渐减轻。其主要原因是不同构件接触火苗的部位不同、受火面大小不同和构件自身的薄厚不同所致。

第二层楼板的损伤比框架梁柱损伤严重，主要原因是火灾时钢筋混凝土空心板直接承受火荷载，而且板的厚度比较小，其钢筋混凝土保护层也比 较小，所以钢筋混凝土楼板是火灾中薄弱的环节。火灾时，钢筋混凝土楼板中钢筋受高温作用而强度降低，钢筋与混凝土之间 的粘结力完全失效，从而使板的截面抵抗矩降低，板的刚度下降，挠度增加，裂缝增多，进而导致板的完全破坏。 对商住楼住宅部分各层墙体检查时发现，第二层和第三层因 火灾而引起的裂缝较多，尤其是第二层更明显，大多数裂缝都贯穿墙体两面。裂缝达2．0 mm，裂缝走势和分布无规律可循， 但水平向裂缝很少，门窗洞口一般均出现裂缝。由于外墙被直接从第二层窜出的火苗烧烤，其变形较内墙较快且大，裂缝也比内 墙多。第四层墙体裂缝只有个别大于0．5 nlln。随着楼层的增加，温度影响越来越小，墙体裂缝也逐渐减少。 3．2结构受损与分析 按照cecs 03：2007钻芯法检测混凝土强度技术规程的要求，取与梁柱混凝土浇筑方向垂直的方向，钻取混凝土芯样，经过加工， 剔除芯样烧伤部分后，试压发现：框架梁的混凝土立方抗压强度为 21 mpa一22．8 mpa，框架柱的混凝土立方抗压强度为22．7 mpa一 34．5 mpa，两者均不能达到原设计的安全度。 jgjt23-2001回弹法检测混凝土抗压强度技术规程明确规定 了回弹法不适用于火灾后混凝土的测强。这是因为遭受火灾后的混凝土不符合混凝土质量内外一致的前提。但是，遭受火灾混 凝土表面的硬度能够反映出其遭受火灾损伤的程度。利用回弹法对于火灾后损伤混凝土抗压强度进行检测，必须先找出回弹法 测强修正系数，采用【旦l弹规程的方法及测强曲线得出火灾后混凝 土抗压强度，再用回弹法测强修正系数进行修正。现场使用 ht225全自动数字回弹仪，得到以下数值：底层左边柱回弹值 10组47，46，46，40，44，4l，44，42，46，45；底层右边柱回弹值10组

　　50，47，45，46，45，42，45，41，41，46。 结论：底层左、右边混凝土柱回弹平均值分别为44．1和44．8，而原底层框架混凝土强度仅为c30，故火灾后的混凝土柱强度基本满足原设计承载力要求。 3．3房屋结构损坏综合评定 根据初始调查、现场检测和结构构件抗力验算的结果，对结构构件的受损程度进行综合评定为房屋火灾后损伤程度三级 (c级局部危房)。进行房屋安全分析后，确定对该房屋 l层一2层进行加固处理；